常用管道的_安裝長度Lmax見表1,。本表已考慮不歡而散16kgf/cm2內(nèi)壓力所產(chǎn)生的環(huán)向應力的綜合影響,。
_安裝長度表:
3.2固定支座的設計計算
上圖是具有2個管道分支并在主干線上有一處轉(zhuǎn)角管道平面,,直埋波紋膨脹節(jié)的布置應滿足Ln<Lmax的條件。駐點G1,、G2的推力為零,,所以,此點處不必設置固定支座,,但為了防止回填土的不均勻,,埋深的不一致和預制保溫管外殼粗糙度的不規(guī)則等可能會造成駐點的漂移,所以,,對處于駐點位置的管道分支處G1,、G2需設置支座,以G1為例其軸向推力可按下式計算:F1=Pb2+L2f-0.8(Pb3+L2f)
式中F1-固定支座G1的水平推力,,kgf,; f-管道單位長度摩擦力,Kgf/m
Pb2-B2直埋波紋膨脹節(jié)的彈性力,,Kg,; Pb3-B3膨脹節(jié)的彈性力,Kgf
k2-B2補償器的剛度,,Kgf/mm,;
△L2-B2膨脹節(jié)的補償量,mm,;
L2-補償器至G1的距離,,m;
假如某一分支如自G2接出的分支帶有補償器B,。那么,,G2還受到一側(cè)向推力的作用,如圖中的F2(y),,當L5很短(實際布置時L5也應很短),,那么,側(cè)向力F2(y)的大小為:F2(y)=Pn*A5+Pb5
式中Pn-管道工作壓力,,Kgf/cm2
A5-B5直埋波紋補償器的有效面積,,cm2;
Pb5-B5補償器的彈性力kgf,。
由圖還可看出,,固定支座G3也駐點位置,從管道和土壤的摩擦力來講,,該點也受到大小相等,,方向相反的兩個時作用,但應注意到該點同時又受到轉(zhuǎn)角處的盲板力的作用,,考慮駐點漂移的影響,,固定支座G3的推力F3=1.2Pn*A4
式中F3-作用在固定支座G3的水平推力,,Kgf;
Pn-管道工作壓力,,Kgf/cm2,;
A4-B4直埋波紋補償器的有效面積,cm2,。
直埋敷設時,因土壤摩擦力影響的熱伸長減少量:
實際熱伸長量為:
式中E-鋼管彈性模理,,kgf/cm2,;
α-鋼管的線膨脹系數(shù),取0.0133mm/m℃,;
△t-管道溫差,;
A、f-同公式①,;
L-兩固定點之間的距離(_安裝長度)m,。
在實際工作中,直埋管道的熱伸長量,,采用丹麥摩勒公司的簡化算法。
式中符號同以上公式相同,。
按②或③式計算出實際熱伸長量后,,按系列表選用相應的補償器。
3.4直埋波紋膨脹節(jié)安裝
直埋波紋補償器(不包括一次性直埋式)安裝時應有兩個后年度護圈(如下圖),,且護圈的壁厚不應小于管道的壁厚,,設置護圈1的目的是為管道受熱膨脹時,A尺寸范圍內(nèi)有土,、砂等進入,,圖中的各尺寸為:
冀公網(wǎng)安備13098102000332 號